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UFC760BE143 3BHE004573R0143采用轉(zhuǎn)折二極管檢測(cè)勵(lì)磁回路中的正和負(fù)的過電壓

2023-09-12 15:37 作者:小賴總-17750010683  | 我要投稿

UFC760BE143 3BHE004573R0143防止交、直流系統(tǒng)中暫態(tài)過電壓保護(hù)裝置說明

產(chǎn)生過電壓的原因,除了大氣過電壓外,主要是由于系統(tǒng)中斷路器操作過程,以及可控 硅元件本身換相關(guān)斷過程,在電路中激發(fā)起電磁能量的互相轉(zhuǎn)換和傳遞而引起的過電 壓。東方電機(jī)勵(lì)磁系統(tǒng)中采用的過電壓保護(hù)措施在交流側(cè)為阻容吸收保護(hù),直流側(cè)為非 線性電阻。

AC?過壓保護(hù)

一個(gè)交流過壓保護(hù)電路放在每個(gè)整流橋的交流輸入側(cè)吸收由于可控硅換相引起的電壓 尖峰。交流過壓保護(hù)基本上由三相二極管整流橋和連接到它的直流輸出側(cè)的電容組成。 對(duì)于高頻尖峰電容表現(xiàn)為低阻抗并當(dāng)作一個(gè)濾波器。利用電容器兩端電壓不能突變,而 能儲(chǔ)存電能的基本特性和電容并聯(lián)有一個(gè)當(dāng)電容放電時(shí)吸收能量的充放電電阻。在該應(yīng) 用中的電容應(yīng)該能夠承受高的 di/dt。 二極管整流橋的交流側(cè)采用帶檢測(cè)微動(dòng)開關(guān)的熔絲 進(jìn)行保護(hù)。 其接線方式采用反向阻斷式接線如圖所示。

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圖一 反向阻斷式阻容吸收保護(hù)線路

DC 過壓保護(hù)

UFC760BE143 3BHE004573R0143在發(fā)電機(jī)機(jī)端故障如短路、 錯(cuò)誤同期和/或異步運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生感應(yīng)的負(fù)勵(lì)磁電流, 該電流可能在勵(lì)磁回路中引起高電壓。這樣的過電壓必須限制在一個(gè)對(duì)勵(lì)磁線圈的絕緣電壓(試 驗(yàn)電壓)和整流可控硅的 PIV(峰值反向電壓)值足夠安全的范圍內(nèi)。為此通常采用所謂的 CROWBAR 電路。CROWBAR 電路采用轉(zhuǎn)折二極管檢測(cè)勵(lì)磁回路中的正和負(fù)的過電 壓。無論何時(shí)動(dòng)作,觸發(fā)相關(guān)的可控硅,立即連接非線性磁場(chǎng)保護(hù)電阻與轉(zhuǎn)子并聯(lián)。

磁場(chǎng)保護(hù)

UFC760BE143 3BHE004573R0143磁場(chǎng)保護(hù)的標(biāo)準(zhǔn)方案是應(yīng)用可控硅整流橋帶直流側(cè)磁場(chǎng)斷路器+CROWBAR 電路的磁 場(chǎng)保護(hù)方案,基于磁場(chǎng)斷路器的邏輯控制、CROWBAR 可控硅觸發(fā)和脈沖閉鎖。 CROWBAR 電路采用轉(zhuǎn)折二極管檢測(cè)勵(lì)磁回路中的正和負(fù)的過電壓。無論何時(shí)動(dòng)作, 觸發(fā)相關(guān)的可控硅,立即連接非線性磁場(chǎng)保護(hù)電阻與轉(zhuǎn)子并聯(lián)邏輯控制同時(shí)送命令給: 磁場(chǎng)斷路器分閘, 立即使在接受到一個(gè)來自發(fā)電機(jī)保護(hù)系統(tǒng)或內(nèi)部勵(lì)磁系統(tǒng)保護(hù)的跳閘 命令后啟動(dòng)磁場(chǎng)保護(hù)。CROWBAR 可控硅觸發(fā)立即連接磁場(chǎng)保護(hù)電阻與轉(zhuǎn)子并聯(lián),使 勵(lì)磁電流換流到磁場(chǎng)保護(hù)電阻上。

UFC760BE143 3BHE004573R0143通過磁場(chǎng)斷路器弧壓和磁場(chǎng)線圈間最大可允許的電壓來估算和調(diào)配滅磁電阻的值。也根 據(jù)發(fā)電機(jī)機(jī)端三相短路感應(yīng)的勵(lì)磁電流和/或空載運(yùn)行時(shí)頂值勵(lì)磁電流來估算將要吸收 的聚集在磁場(chǎng)線圈的能量。


2. 并聯(lián)可控硅電流均流方法說明

可控硅并聯(lián)支路間電流分配不均的原因有二:

a 在瞬態(tài)時(shí),由于并聯(lián)元件開通時(shí)間的先后有差別,而引起瞬態(tài)電流不均;

b 在導(dǎo)通進(jìn)入穩(wěn)態(tài)后,由于并聯(lián)元件在導(dǎo)通狀態(tài)下的伏安特性(正向壓降)有差異, 則引起穩(wěn)態(tài)電流不均。過去多年來,UFC760BE143 3BHE004573R0143提高并聯(lián)可控硅橋中電流的分配總是一個(gè)問題。沒 有一個(gè)實(shí)用的方法,正如交流進(jìn)線的位置、在每個(gè)可控硅橋進(jìn)線口的均流電抗器都不是 完全有效的。實(shí)際上在最好的情況下可接受 10%的額定電流不對(duì)稱量已經(jīng)超出了理論的 要求。東方電機(jī)由于采取了作為軟件功能的動(dòng)態(tài)電流分布,使流過每一個(gè)可控硅橋的電 流差不多是相等的。在大多數(shù)較大電流應(yīng)用情況下,由于不必計(jì)算電流的不平衡性,通 過動(dòng)態(tài)電流分布可以節(jié)省一個(gè)可控硅橋。此外,成組的可控硅整流橋的交流進(jìn)線可以在 右邊進(jìn)線或者在左邊進(jìn)線。 這是因?yàn)椴槐乜紤]從變壓器的二次側(cè)到可控硅整流橋合適的 電磁路徑。從而,交流母排內(nèi)部互相連接是統(tǒng)一的和標(biāo)準(zhǔn)化的。因此,內(nèi)部互相連接的交流母排的工作和費(fèi)用極大地減少。

UFC760BE143 3BHE004573R0143東方電機(jī)在解決以上電流分配不均方面采用以下方法:

a.在調(diào)節(jié)器內(nèi)采取了作為軟件功能的動(dòng)態(tài)電流分布,使流過每一個(gè)可控硅橋的電流差 不多是相等的。

b. 在并聯(lián)支路元件的選配上,保證所選元件的開通特性和正向壓降基本一致,即開通 時(shí)間的偏差不大于 20 微秒, 正向壓降的偏差不超過 0.05 伏, 元件的額定電流降低到 0.8 倍以下使用。

c. 在觸發(fā)回路設(shè)計(jì)方面,盡可能提高觸發(fā)電流的上升率和幅值,使開通時(shí)間偏差縮 小;

d. 在元件的排列和引出母線的位置上,力求做到使各支路的電阻相等,自感相等, 互感也大致相等;在母排的選用、處理工藝上力求做到并聯(lián)支路的一致性。

ABB CP800

ABB REF541KM118AAAA

ABB REU615E_D

ABB COM0011 2RAA005844A0007J

ABB AIM0006 2RCA021397A0001P

ABB XO08R2 1SBP260109R1001

ABB ICST08A9

ABB DSSR122 48990001-NK

ABB 3BHL000986P7001

ABB APBU-44C

ABB NDBU-95C

ABB RDCO-01

ABB RDCU-02C

ABB DSSB-01C

ABB 3HAC029157-001

ABB DSQC668 3HAC029157-001

ABB SPHSS13

ABB 3BHB017688R0001

ABB BCU-02

ABB 3HAC029157-001

ABB RAPI-01C 3AUA0000036340

ABB 3HAC057288-002

ABB PDB-02 3HNA023093-001

ABB 3HAC025097-001/15

ABB SDN20-24-100C

ABB VBX01BA

ABB VBX01TA

ABB DDC779BE02 3BHE006805R0002

ABB PNI800

ABB 07KT98 H4 GJR5253100R3262

ABB VBX01T-VBX01B

ABB PP846A 3BSE042238R2

ABB PP846 3BSE042238R1

ABB LDGRB-01 3BSE013177R1

ABB PPC905AE101 3BHE014070R0101

ABB 5SHY3545L0010

ABB PFEA111-20 3BSE028140R0020

ABB PFEA111-65 3BSE050090R65

ABB PM876

ABB 3HAC055448-004

ABB HIER466665R0099

ABB HIEE300900R0001

ABB 3BHB010088R0001


UFC760BE143 3BHE004573R0143采用轉(zhuǎn)折二極管檢測(cè)勵(lì)磁回路中的正和負(fù)的過電壓的評(píng)論 (共 條)

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